核心詞：銅 芯 橡 電纜 
　　高壓輸電線上,單相雷擊占大多數,因此研究中按單相雷擊考慮。
　　1、銅芯礦用橡套軟電纜:采用單相波阻抗來模擬架空線路和變電站設備的連接導線
　　在仿真計算中,架空線、變電所設備連接導線均用單相的波阻抗模擬,站內導線近似認為是無畸變線,波阻抗為一常數,不計電暈影響。雷云對地放電的實質是雷云電荷向大地的突然釋放,但地面被擊物體的電位不是取決于雷云的初始電位,而是取決于雷電流與被擊物體阻抗的乘積,這相當于一個電流源作用的過程。因此,可以把雷電放電的過程看作是一個沿著一條有固定波阻抗的雷電通道向地面傳播的電磁波過程。據統計,雷電流波頭長度大多在1～5μs范圍內,平均為2～2.5μs。根據DL/T620-1997《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合》規定,雷電沖擊電流波頭時間為2.6μs,波長50μs,幅值為5kA。因此,本文中雷電流波形采用2.6μs/50μs。對于110kV電壓等級的變電所,在計算雷電侵入波的波過程中可以忽略工頻電源的影響。根據金屬氧化物避雷器的特性,選擇幾個特性點,以這幾個點組成的曲線作為避雷器的伏安特性曲線。DL/T620-1997《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合》中規定:"與架空線路相連接的長度超過50m的電纜,應在其兩端裝設閥式避雷器或保護間隙;長度不超過50m的電纜,只在任何一端裝設即可","發電廠、變電所的35kV及以上電纜進線段,在電纜與架空線的連接處應裝設閥式避雷器"。因此,仿真計算時,僅在架空線與電纜連接處即電纜首端安裝氧化鋅避雷器,以觀察在一組避雷器配置下電纜首端、末端雷電過電壓情況。根據已有運行經驗,當斷路器因前次雷電波侵入而斷開并處于等待重新閉合狀態時,變電所再次遭受雷擊時常導致嚴重事故,因此特別考慮了這種惡劣的情況。
　　2、銅芯礦用橡套軟電纜:將仿真模型分為兩類
　　根據斷路器斷開與合上2種狀態,仿真模型分為2種。t1.0表示套管長度為1.0m,其他類似。模型1仿真的是上面提及的惡劣情況。
　　3、銅芯礦用橡套軟電纜:電纜端部雷電過電壓與電纜端部雷電過電壓之比r
　　在波頭時間為2.6μs、幅值為5kA的雷電沖擊電流作用下,電纜末端與首端雷電過電壓的比值r。實線、虛線分別為模型1、2的仿真結果。電纜長度約為70m時,斷路器斷開的情況下,電纜首端與末端的電壓波形,實線、虛線分別為首端、末端電壓波形。由于線路避雷器的作用,電纜首端的雷電過電壓基本保持在避雷器的雷電沖擊保護水平,即避雷器在5kA下的殘壓266kV的附近。在斷路器斷開與閉合2種狀態下,電纜末端電壓高于首端電壓,這是由于雷電波在電纜兩端多次折/反射過程中,振蕩幅值增大。因此,工程設計中,避雷器應盡量靠近電纜首端,以限制電纜末端雷電過電壓。可知:對于斷路器合上的狀態,配合系數在1.2上下浮動,小于規定配合系數1.4,表明僅在電纜首端裝設避雷器即可。

　　4、銅芯礦用橡套軟電纜:最終導致電纜端部過電壓升高
　　然而,對于模型1(斷路器斷開)所描述的惡劣情況,由于斷路器打開,母線避雷器無法對電纜末端雷電過電壓起到抑制作用,并且侵入波在斷路器斷口之間會發生多次反射疊加,雷擊多次反射使電纜末端出現頻率較高的振蕩沖擊波,最終導致電纜末端過電壓增加。電纜首末兩端最大電壓比接近2.0,遠大于規程規定的配合系數1.4。因此,必須限制GIS進線電纜的長度以限制電纜末端的雷電過電壓。
　　5、銅芯礦用橡套軟電纜:應考慮在變電所內安裝避雷器
　　電纜末端電壓最大值已達350kV,由此可以看出當電纜長度大于70m時,僅電纜首端裝設避雷器已經無法滿足保護要求,需要考慮在變電所內部再裝設避雷器。此外,為了限制過電壓,礦用電纜一般電纜線路應采用金屬護套一端接地或兩端接地的形式,增加電纜削弱過電壓的能力。
　　6、銅芯礦用橡套軟電纜:可結合實際情況綜合考慮是否在GIS中安裝避雷器
　　因此,在實際設計中,并非絕對按照規程中所述以電纜長度50m作為是否安裝所內避雷器的依據,可以結合實際情況,綜合考慮是否在GIS內裝設避雷器。
　　7、銅芯礦用橡套軟電纜:利用Atpdraw軟件模擬計算了架空進線保護段外侵入波條件下
　　運用ATPDraw仿真計算了與架空線相連的進線電纜,在雷擊架空進線保護段之外的侵入波情況下,電纜的末、首端雷電過電壓及比值。仿真根據實際運行經驗選取斷路器斷開、隔離刀閘合上的狀態(模型作為雷電波侵入計算的背景,具有一定的實際價值。分析比較模型1中不同長度電纜的末、首端雷電過電壓及比值,當電纜長度大于70m時,僅電纜首端裝設避雷器已經無法滿足保護要求,需要考慮在GIS內部配置避雷器。
　　8、銅芯礦用橡套軟電纜:電纜的連接方式對削弱雷電波的幅值有一定的影響
　　實際情況中,在雷電波作用下,電纜的接線方式對削弱雷電波幅值具有一定的影響,考慮這一特性后,電纜末端雷電過電壓將有所降低,因此研究結果具有一定的裕度。
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