核心詞：JVPV   3020.2 電纜   儀表 電纜   雙絞 屏蔽 電纜 
　　根據計算,華中地區特高壓交流變電站高壓側地線短路電流的影響因素中,JVPV 3020.2電纜 儀表電纜 雙絞屏蔽電纜1000kV側交流電網的比例為0.51~0.80,500kV側交流電網的比例為0.09~0.18,特高壓變電站主變壓器的比例為0.13~0.31（0.08/0.0）在荊門特高壓變電所中壓側分母的作用下,架空輸電線路的導線和地線形成一個相互影響的三維并聯多導體系統。當相導線上的電流或電荷發生變化時,會對相鄰導線上的電流和電荷產生相應的影響。可見n現有和遠期規劃的特高壓交流電網相對較弱,對高壓側地線短路電流的影響較小,已達到0.69~0.82。因此,在規劃期內,無需采取措施抑制特高壓交流變電站高壓側地線的短路電流。根據二端口網絡理論,以特高壓交流站的高壓側和中壓側為節點,構造了雙端電源的等效電路。電壓電磁感應產生的電壓只與線路長度、負載電流、導線和地線的排列有關,而與線路電壓沒有直接關系。在求解ZHS和ZMS時,特高壓變電站的所有主變壓器均停運,然后使用短路計算程序計算修改后的規劃數據,即特高壓站1000kV側和500kV側的系統阻抗。取參考值sb=100mva,高壓側參考電壓UB=1050kV,500kV側參考電壓UB=525kv,JVPV 3020.2電纜 儀表電纜 雙絞屏蔽電纜然后IB=0.055ka,IB=0.110ka。也就是說,從長遠來看,除南昌特高壓變電站外,其他特高壓變電站高壓側的單相短路電流將小于相應的三相短路電流。
　　1、南洋駐馬店
　　"南洋駐馬店"、"荊門武漢"和"長沙南昌"特高壓交流輸變電工程投運后,JVPV 3020.2電纜 儀表電纜 雙絞屏蔽電纜特高壓變電站1000kV側對地等效零序阻抗僅為投運前的0.58~0.87倍。
　　2、架空輸電線路的地線架設是高壓線路的基本防雷措施
　　架空輸電線路的地線架設是高壓線路的基本防雷措施。它不僅可以屏蔽導線,降低導線的電磁感應電壓,還可以防止輸電線路被雷電直接擊穿。據分析,華中地區特高壓變電站高壓側地線短路電流水平短期在11.5ka至34.8ka之間,礦用電纜長期在25.7ka至47.8ka之間。靜電感應電流的值非常小。它是一種電容性耦合電流,一般不能考慮。因此,同一電壓水平線的電磁感應電壓差異很大。
　　3、在具體分析中
　　具體分析中,根據psdbpa版國家電力系統規劃數據,利用其配套的短路計算程序,可以得到1000kV地線處的等效自阻抗ZKH和500kV母線處的等效自阻抗ZKM;在特高壓變電站規劃中,利用主變壓器的短路阻抗可直接計算變壓器等效阻抗ztemp。
　　4、在目前特高壓交流電網的發展現狀和規劃方案下
　　在目前特高壓交流電網的發展現狀和規劃方案下,1000kV和500kV交流電磁環網并不緊密。除南昌特高壓變電站外,華中地區其他特高壓變電站高壓側的單相短路電流均小于相應的三相短路電流。
　　5、其中
　　其中,由于南陽特高壓變電站輸電端距離華北特高壓交流電網較近,與其他特高壓站相比,1000kV側電網結構對其短路電流水平的影響較大,占比為0.75,而贛州處于特高壓交流電網的末端,1000kV側電網結構對其短路電流水平的影響僅為0.51。對于華中地區的特高壓交流變電站,1000kV側電網結構對其短路電流的影響比例短期在0.51~0.80之間,長期在0.69~0.82之間。華中地區各特高壓變電站高壓側地線的正序自阻抗zkh1在0.0015至0.0050之間,高壓側對地的等效正序阻抗zhs1在0.0020至0.0080之間,變壓器的等效正序阻抗ZH1Zm1在0.0022至0.0030之間,中壓側地線對地的等效正序阻抗ZMS1在0.0030到0.0050之間。
　　6、由于特高壓交流站主變壓器一般采用三柱并聯結構（單相五柱）自耦變壓器
　　由于特高壓交流站主變壓器主體一般采用三柱并聯結構（單相五柱）自耦變壓器,勵磁電流可以忽略,勵磁支路可以斷開。
　　7、隨著電力系統運行
　　隨著電網電力系統運行維護管理水平的不斷提高,以及遠動、自動化、遙控、遙調、遙測等系統水平的不斷提高,地線資源的綜合合理利用得到了廣泛應用。

通過比較各特高壓變電站的zkh0/zkh1值,JVPV 3020.2電纜 儀表電纜 雙絞屏蔽電纜可以看出除南昌特高壓站外,其他特高壓站的比值在1.2~2.0之間。當地線有接地點時,靜電感應電壓接近于零。
　　8、因此
　　因此,不同導體的電荷負載和相對位置通常會直接影響周圍的電磁場,從而確定地線感應電的相應參數值。為了定量評價特高壓交流變電站地線短路電流的影響因素,有必要確定特高壓變電站1000kV側交流電網結構、特高壓交流變電站主變壓器和500kV側交流電網結構在高壓側和中壓側地線短路電流中的比例。
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