摘要：建立非隔離式跟蹤電路的數學模型可以確定補償和未補償JTC的并聯靈敏度。不同的JTC參數值下，列舉了數學模型獲得的分流靈敏度的幅度和分布，電纜并定義了最差路徑靈敏度的點。文提出了在允許范圍內的通道電路長度標準，在此基礎上可以獲得JTC的最大長度。道電路的機械隔離部分已被證明是高速鐵路運輸的障礙之一，也是許多事故的主要原因。了克服這些缺點，已經提出了無縫軌道電路（JTC）。先，JTC的較短長度用于交叉控制[1]。來，JTC被應用于火車運行的自動封鎖系統和自動控制系統。在幾乎所有的信號設備供應商都生產自己的非隔離式軌道電路。而，JTC提出了一個主要的長度問題：為了增加長度，使用了中央饋電，接收了兩端，并通過在兩個軌道之間增加容量來定期校準軌道的阻抗[2]。
　　了證明這些方法的必要性并判斷對軌道電路長度的影響，提出了非隔離式軌道電路的最大長度。些問題是通過由分立元件組成的實驗室電路模型通過實驗解決的。管實驗室模型僅模擬繪圖參數，但獲得的數據與實際應用非常接近。這項研究中使用了各種模擬方法。們對于研究多點傳輸系統中的通道電路參數極為有利，電纜但在將跟蹤電路用作線性傳感器時適應性較低。JTC問題的研究中，部分建模研究使用的是兩端口網絡模型，但其完整性很差，并且缺乏明顯可用的結果。文客觀地提出了一種改進的兩端口JTC網絡模型，用于分析JTC分流器的靈敏度和適用的最大長度。多數JTC可由圖1的模型表示，Zinp.t和Zinp.r分別是發送和接收設備的輸入阻抗。同類型的非隔離走線電路之間的區別是，電氣隔離接點（ESJ）的調整和電氣絕緣接點處線路的長度。此建模研究中，將ESJ替換為位于功率傳輸端左側的跟蹤電路端口。條導軌緊密連接在發射端的左側，電容器Cj用于補償線性輸入阻抗的電感分量。ESJ2與ESJ1相同，并且對稱地位于接收器的右側。面的模型是UM71類型的JTC的基本模型，可以稍作修改以用于其他JTC，除非在特殊情況下，線路的短路線路采用連接形式。S.給定的模型沒有進一步考慮增加跟蹤電路長度的可能性。上所述，補償電容器用于補償軌道傳輸的線性損耗。公里補償電容器的最佳尺寸，其中z是軌道阻抗的相角和角頻率。

　　不同的JTC中，補償容量的值和補償間隔ΔL不同。本原理是，干線的衰減最低，補償電容對分支電路靈敏度的影響可以忽略。是必要的[5]。了證明補償電容器的影響，建立了一個復雜的軌道電路模型，如圖3所示。路線等效于n個互連的兩端口網絡模型，電容器補償C位于每個模型的中心。車輛出現在鏈中時，可以將參數Ash，Bsh，Csh和Dsh用作兩端口網絡的參數，這些參數分別由矩陣計算：連接鏈之前的鏈i-1和連接鏈的鏈i-1。
　　自己的連接。
　　并且在連接鏈之后，兩個鏈都不存在。蹤電路能夠檢測主跟蹤部分和隔離部分中列車的分裂，這是JTC最大長度的基本要求。告的所有關于補償JTC和未補償JTC的結果都表明，絕緣部分的靈敏度是最不利的條件：隨著跟蹤電路長度的增加，靈敏度降低。些關系是通過計算確定JTC的最大長度的基礎。線補償1型JTC，色散補償曲線2型JTC，曲線3在5種類型的開關電阻值下計算未補償JTC，每個值決定補償電容器C和輸入阻抗ZinPO導軌的一端，結果如表1所示。以得出以下結論。JTC的最大長度由列車的最小分流電阻和分流電阻確定。于歐洲標準中的rbal.min = 2Ω.km的跟蹤電路，未補償跟蹤電路的最大長度大于補償跟蹤電路的最大長度，在這種情況下，不能使用補償電容器只是為了減少衰減。于通道電路的長度，補償在高rbal.min值時有效。
　　是由rbal.min值大于8Ω.km的高速線路提供的。這種情況下，增加低記錄電阻會大大增加跟蹤電路的長度。高分流電阻值下，補償效果不佳。表1中的報告所示，補償跟蹤電路的最大長度由補償步驟確定，最接近100 m。項研究表明，JTC的可用長度顯著增加，因此應保持對參與率的最低抵抗。以通過級聯補償電容器來降低通道電路的高衰減率。高開關電阻的情況下，電容會增加跟蹤電路的長度。定補償電容器的值時，應確定鎮流電阻的最小值，并滿足重載條件。于每個rbal.min值，通道電路在導軌末端具有最佳輸入阻抗值。償電容器之間的補償間隔不得小于100 m。
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